Top 7 apparatuur gebruikt in mijnen (met toepassingen)

Dit artikel werpt licht op de zeven belangrijkste uitrustingen die in de mijnen worden gebruikt. De uitrusting is: 1. Mijnhijstaandrijving 2. DC Ward-Leonard-besturing 3. Keuze van hijswerktuig 4. Hijsmotor Rms Paardenkracht 5. Wrijvingslift Rms Hp 6. Ventilator 7. Essentiële toepassing van transformatoren in mijnen.

Uitrusting # 1. Mine Hoist Drive :

Er zijn verschillende soorten mijntakelaandrijvingen zoals bijvoorbeeld enkele trommel, verdeelde enkele trommel, dubbele trommel, enkele en meervoudige koepe takels. Maar tegenwoordig is de wissel- en sleepringmotor de meest bruikbare en economische vorm van mijntakelaandrijving voor handbediende takels.

In feite zijn er enkele bezwaren tegen het gebruik van een sleepringmotor daar vanwege hun hogere acceleratiepiekvermogenpieken vereist, en gebrek aan fijnheid van regeling voor versnelling en in het bijzonder voor vertraging.

Wanneer echter een van deze problemen veroorzaakt, moet er wat meer verfijning worden toegevoegd of moet er een gelijkstroomapparatuur worden gebruikt. Laten we kort enkele regelingen bespreken met betrekking tot de verschillende typen inductiemotoren die worden gebruikt. Bijvoorbeeld, voor kleine inductiemotoren die niet vaak worden gebruikt, zoals een vluchtlift, kan een trommelregelaar met de hijsacceleratie bestuurd door het oordeel van de bestuurder, het werk doen.

Maar in het geval van grotere paardenkracht (75 pk. En meer) en zelfs voor motoren van kleine afmetingen waarbij de werkingsfrequentie de extra kosten rechtvaardigt, worden de secundaire weerstanden kortgesloten door de secundaire contactoren onder tijdsrichting of stroombegrenzing relais.

Als echter alleen tijdrelais worden gebruikt, moet een apparaat worden gebruikt om te detecteren wanneer de motor synchroon heeft gereden, of anders kan de motor bij revisiebelastingen zeer snel overmatig worden voordat de secundaire weerstand volledig is kortgesloten, de motor zelf beschadigen.

Een bedieningsorgaan kan echter worden verkregen door de bedieningspersoon die de hoofdschakelaar naar de stand op volledige snelheid kan bewegen, en de motor zal uniform versnellen overeenkomstig de instelling van relais.

Over het algemeen hebben we gezien dat in mijnen, bij handmatige bediening, de takel wordt afgeremd door de motor aan te sluiten door een omgekeerd aanhaalkoppel toe te passen; of door zwaartekracht met de hijsrem, die echter voldoende capaciteit moet hebben om de maximale neerwaartse belasting te stoppen op minder afstand dan die normaal vereist is voor vertraging, en altijd voldoende en perfect gedimensioneerd moet zijn voor herhaalde stops onder normale bedrijfstoestand.

Dit is een zeer belangrijke factor die een ingenieur in mijnen en een ontwerper die de takel ontwerpt altijd in gedachten moet houden.

Hieronder volgt een overzicht van enkele gebruikelijke regelingen voor begeleiding van ingenieurs in mijnen:

(1) In sommige gevallen worden overlastbegrenzerschakelaars gebruikt die het vermogen van de motor onderbreken en de remmen afstellen. In feite wordt dit controlesysteem gebruikt om een ​​back-up te maken van de veiligheidscontroller, die vermogen onderbreekt en de remmen ziet als de volledige snelheid wordt overschreden, of als de snelheden voor versnellen en vertragen worden overschreden.

(2) Noodstopknoppen zijn aanwezig om de voedingsbron te verwijderen en ook om de remmen in te stellen.

(3) Om zware lasten te versnellen en tegelijkertijd te voorkomen dat de remmen afvallen of terugrollen, wordt een maximumkoppelknop bediend om de motor in staat te stellen een maximaal koppel toe te passen bij stilstand.

(4) Om de richting van de takelbeweging te regelen, worden na een overloop achteruitschakelaars gebruikt, zodat de motor alleen in de juiste richting kan draaien. Wanneer het echter belangrijk wordt om de takel elektrisch te vertragen zoals kan worden gedaan met automatische bediening, moet enige verfijning van de controle worden gedaan. In feite kan de wisselstroommotormotor geen terugmeldkoppel leveren met minder dan de synchrone snelheid.

Daarom worden enkele wijzigingen gebruikt om dit te ondervangen:

(i) Om te zorgen voor een instelbare koppelbelasting op de motor wervelstroom, wordt de rem gebruikt. Deze methode is echter alleen van toepassing op kleinere motoren vanwege moeilijkheden bij het afvoeren van warmte in de remmen.

(ii) Soms zien we dat de stator van de inductiemotor wordt afgesneden van de wisselstroombron en wordt geactiveerd door een instelbaar gelijkstroomcircuit. De motor is dan een wisselstroomgenerator en het vermogen moet worden gedissipeerd in de secundaire weerstand.

Dit type dynamische onderbreking heeft toepassing gevonden, in het bijzonder bij ongebalanceerde takels en hellingen, waarbij belastingen met een snelheid minder dan synchrone snelheid moeten worden verlaagd. We hebben ook gezien dat sommige takels automatisch worden bestuurd, waarbij dynamisch remmen wordt toegepast om de takel in een gesloten systeem te vertragen, net als bij DC-apparatuur.

(iii) Om de maximale neerwaartse belasting herhaaldelijk te stoppen, worden sommige takels automatisch gecontroleerd door de remmen met de secundaire weerstand, op dezelfde manier als de operator doet bij handmatig gebruik.

(iv) In het geval van trage servicetakels wordt de automatische werking gemakkelijk bewerkstelligd door een tweesnelheidsmotor met eekhoornkooi voor toepassingen met een laag paardenvermogen. Dit wordt het best gebruikt voor kooibeheersing, waarbij de kooirotor de takeloperator vervangt.

(v) Soms zien we ook dat verzadigbare reactoren worden gebruikt in plaats van primaire contactors die de wisselstroomvoeding verbinden met de motorstator. We weten dat het koppel van de wisselstroommotor varieert als het kwadraat van de toegepaste lijnspanning.

Daarom kan het koppel of de spanning worden gevarieerd door de impedantie van de verzadigbare reactoren, die bestaan ​​uit een wisselstroom- en gelijkstroomwikkeling met een magnetische kern, te vergroten of te verkleinen, waarbij wisselstroomwikkeling stroom naar de motor voert en de gelijkstroomwikkeling is verbonden met een excitatiebron die de impedantie varieert van bijna nul tot praktisch die van een open circuit door de mate van verzadiging van het magnetische pad te regelen.

We hebben echter gezien dat verzadigbare reactoren zijn gebruikt in automatische takels, alleen in de kleinere paardenkrachtmotoren die worden gebruikt op serviceliften, waar DC-vrije tijdverlies echt aanzienlijk kan zijn.

Uitrusting # 2. DC Ward-Leonard Controle:

Het DC Ward-Leonard besturingssysteem is het meest essentieel geworden in moderne mijnen waar de beste automatische regeling vereist is. In feite, in geval van toepassing waar grote paardenkracht vereist is, heeft een wisselstroommotor af en toe hinderlijke vermogenspieken, en ook wanneer de productietakel een automatische regeling vereist om de productie te verbeteren, is dc Ward Leonard-besturing van groot nut geworden.

We vinden dat de MG-set in een grote hijsinstallatie gewoonlijk wordt gebruikt om gelijkstroom aan de takelmotor te leveren.

In feite wordt in dit geval een exacte regeling van alle snelheden, inclusief versnelling en vertraging, bewerkstelligd door de excitatie van de generator te regelen door de uitgangsspanning te variëren. Dit zorgt voor een nauwe controle over de snelheid van de aandrijfmotor en het systeem wordt gemakkelijk geautomatiseerd door een gesloten lus te maken tussen de gelijkstroommotor en de generator, door gebruik te maken van high-gain snelle reactie-excitatieapparaten zoals statische of roterende regelaars.

In feite kan de lusspanning worden gemaakt om de snelheidsreferentie met een hoge mate van nauwkeurigheid te volgen. We constateren dat de regelaar een snelheidssignaal, ontvangen als tachometer generatorspanning van de hijsmotor, vergelijkt met dat van de snelheidsreferentie, en vervolgens de generatorexcitatie dienovereenkomstig bestuurt.

Tijdens het accelereren staat de motor onder controle van een stroom- of koppellimietregelaar voor volledige belastingen en onder controle van de snelheidsreferentie voor lichte belastingen. De snelheidsreferentie kan elke inrichting zijn die nauwkeurig de snelheden voor versnelling, volledige snelheid en vertraging bepaalt, terwijl de programmeur de verplaatsing van de kooi / het transport volgt en vertraging op het juiste moment initieert.

Om dit te doen met schachtschakelaars met meerdere hefbomen is niet praktisch, maar de uiteindelijke stop van het transport is door een signaal van een schachtschakelaar. Een programmeur compenseert echter niet voor touwstrekking veroorzaakt door verschillen in belastingen.

We zien ook vanuit onze ervaring dat een wrijvingstakel een synchronisatieapparaat vereist om de veiligheidscontroller en het programmeerapparaat te besturen tijdens het transport. Tijdens een rustperiode, meestal op het kraag- of bovenniveau, stuurt dit apparaat de controller en het programmeerapparaat in de juiste richting om de afstand te corrigeren die het touw mogelijk over het wiel heeft verplaatst.

Dit synchroniseert vervolgens de programmeur en de veiligheidsbesturingsinrichting zodat deze opnieuw op de juiste wijze georiënteerd zijn met betrekking tot het transport in de schacht.

Laten we nu, kort samengevat, de werkingsmodus met dc automatisch hijsen zien. In feite zijn er minstens drie werkingsmodi:

(1) Handmatige bediening:

Dit controlesysteem is afkomstig van de hoofdschakelaar waarbij de programmeur nog steeds de hoogste versnellings- en vertragingssnelheden hanteert. De remmen in de takel zijn echter normaal vergrendeld met de hoofdschakelaar en worden toegepast wanneer de schakelaar in de nulstandstand wordt gezet.

(2) Automatische besturing:

Nadat de sledes of kooien correct zijn gespot, wordt de cyclus gestart en blijft deze werken tot gestopt.

(3) Semi-automatische besturing:

Zodra de skip of de kooi correct is gespot, wordt de cyclus gestart met een drukknop. De kooi of kooi (transport) gaat naar het geselecteerde niveau onder controle van de programmeur en stopt daar. Op elk niveau van een bedieningspaneel biedt een knop omhoog en omlaag lopen echter een kruipsnelheid binnen het bereik van het betreffende niveau.

Veiligheidsmaatregelen:

De volgende veiligheidsmaatregelen zijn normaal gesproken opgenomen in het DC-systeem met gesloten lus.

De lusschakelaar wordt geopend en vervolgens worden de hijsremmen toegepast om de volgende redenen:

(1) Overtoeren of te veel rijden wordt gedetecteerd door de veiligheidscontroller.

(2) Overstroombeveiligingssysteem voorzien van timing.

(3) AC- en DC-regeling voor onderspanningsregeling, onderspanningsspoelen kunnen indien nodig worden getimed.

(4) Overbrengingsverlies voor programmeur of een niet-werkende veiligheidscontroller.

(5) Verlies van DC-bekrachtigingstoevoer.

(6) Verlies van de toevoer in de set motorgenerator (MG).

(7) Onjuiste aarding van het generatorcircuit.

(8) Oververhitting van MG-set / of hijslager.

(9) Overmatige trilling van de takel of MG-set.

(10) Touwschakelaar is slap en werkt niet in geval van een trommelhefinrichting en vastgelopen transportdetector voor een koepe-takel.

(11) Te hoge snelheid van MG-set.

(12) Elke noodstopknop die wordt bediend.

Uitrusting # 3. Selectie van hijstoestel :

Het selecteren van een takel voor een bepaalde capaciteit en diepte is gebaseerd op de juiste skip- of kooilading of payload. In feite hebben we gezien dat een grotere last die met een langzamere snelheid wordt gehesen minder paardenkracht vereist, maar dit gebeurt ten koste van de toegenomen kabeldiameter, die op zijn beurt de trommeldiameteroverbrenging verhoogt, enz.

Bij het selecteren van een skip-grootte is het daarom handig om de relatie te kennen tussen skip load, snelheid en capaciteit voor de gegeven diepte. Een dergelijke relatie wordt getoond in Fig. 20.1.

Deze curves geven aan dat voor elke capaciteit, wanneer de skiplast afneemt, de snelheid toeneemt tot het punt waar de cyclus alleen bestaat uit versnelling en vertraging zonder full-speed tijd die ongeveer 62 ft / s op 1.650 ft is, zoals weergegeven in Fig. 20.1. De krommen in de figuur zijn verkregen door de volgende formulering met verschillende snelheid en capaciteit te gebruiken, maar de diepte constant te houden.

Een soortgelijke reeks curven kan op verschillende diepten worden verkregen en de overeenkomstige sprongbelasting kan met verschillende snelheden en bij verschillende TPH worden bepaald. Uit de bovenstaande curves zien we dat de optimale overslagbelasting van een Koepe-wrijvinghijslier meestal groter is dan die van een trommeltakel, voor dezelfde TPH en hijsdiepte.

Voor koepefrictie, door de overslagbelasting te vergroten, is het soms mogelijk om naar de volgende kleinste motorafmetingen te springen zonder de kosten van de mechanische uitrusting aanzienlijk te verhogen. Bij een trommeltakel nemen de kosten van de mechanische uitrusting sneller toe dan bij een wrijvingstakel.

Touw grootte:

Voor het bepalen van de touwmaat moet het gewicht van de sprong bekend zijn. Om dit te weten, moet de juiste sprongbelasting worden bepaald voor een bepaalde diepte van de bochten, zoals weergegeven in figuur 20.1. Nadat het overslaan van de lading is bepaald, wordt gewicht overslaan = 0, 75 x overslaan laden,

dat wil zeggen SW = 0, 75 x SL.

De diameter van het touw kan echter worden bepaald aan de hand van de onderstaande vergelijking:

Waarbij d = diameter van het touw.

SL = lading in tonnen overslaan.

SW = gewicht in ton overslaan.

FS = factor van veiligheid.

Ki = constant.

K ₂ = constant.

H = trommeldiameter (dia) in ft.

De veiligheidsfactor is bekend uit Fig. 20.2 voor verschillende diepten.

Over het algemeen wordt aangenomen dat de verhouding van trommeldia tot kabeldia, D / d, ongeveer 80 is, hoewel dit kan variëren met de diepte en toepassing.

Uitrusting # 4. Takelmotor Rms Paardenkracht:

Bepaling van de juiste paardenkracht die vereist is voor takels in mijnen is het belangrijkst voor een elektrotechnisch ingenieur, aangezien een goede werking van hijswerktuigen een van de hoofdtaken is van een elektrotechnisch ingenieur in mijnen. Onlangs is in mijnen in India gevonden dat door verkeerde keuze van de juiste maat van de motor in een bepaalde takel, de motoren beschadigd raken, soms binnen een paar dagen na het hijsen van de takel, en daardoor productieverlies veroorzaken.

Dit gebeurt als gevolg van een inefficiënt ontwerp van de takelaandrijving zonder rekening te houden met de vereiste arbeidscyclus van het paard / de werktijd, gevolgd door de overeenkomstige rusttijd.

In dit boek, hoewel we niet in detail het ontwerp van hijsaandrijvingen bespreken, enkele praktische punten met betrekking tot paardenkracht / tijdrelatie, en laten zien hoe we het juiste paardenvermogen kunnen bepalen voor de vereiste skip load (TPH) op een bepaalde diepte en bij een specifieke snelheid, worden hieronder gegeven zoals getoond in Fig. 20.3. We bieden ook een gids om de kabeldiameters te bepalen die nodig zijn om aan de vraag van een bepaalde takelbelasting te voldoen.

Laten we daarom eens kijken hoe we het motorpaardvermogen kunnen bepalen voor hijswerk. Laten we eerst eens kijken naar het soort lading en hun afkortingen die gebruikt kunnen worden in de vergelijking van het vermogen van de vijzels van de trommelvistuig,

TS = totale onderbroken belasting

= EEW + SL + 2SW + 2R

waarbij EEW = equivalent effectief gewicht,

SL = lading overslaan,

SW = Skip-gewicht = 0, 75 SL

R = Diepte x Touwgewicht / meter.

SLB = hangende last aan de onderkant van de as

= (SL + R) - (V x ta x Rope wt. / M)

SLT = zwevende belasting aan de bovenkant van de as

= (SL - R) + (V x tr x Rope wt./m)

waar ta = versnellingstijd in seconden,

tr = vertragingstijd in seconden,

V = snelheid in m / s.

Uit skip load velocity curve voor een specifieke diepte zoals getoond in Fig. 20.1, moeten we eerst de full-speed snelheid bepalen die overeenkomt met de skip load.

Nadat we de snelheid kennen, en laten we aannemen dat a en r lm / s ^{2 zijn},

we kunnen ta en tr vinden,

:. ta = tr - V / l = V.

Laten we nu de cyclus van de kracht van het paard versus de tijd voor de trommeltakel in overweging nemen, zoals weergegeven in Fig. 20.4, en voor wrijving of trommeltakel met staartkabel zoals in Fig. 20.5.

In de bovenstaande uitdrukkingen is verlies door wrijving ook inbegrepen. Deze verschillen echter aanzienlijk met de staat van de as, hellingen, touw enz. In het geval van hellende assen, de wrijvingsverliezen voor rolwrijving, wordt 2% van de verticale component van de overslagbelasting toegevoegd en voor touwwrijving, 10% van de verticale as component van touwgewicht toegevoegd. Deze variëren weer met de mate van helling, maar staan ​​aan de veilige kant.

Laten we nu kijken naar Fig. 20.3, waar

Daarom, om het wortelgemiddelde vierkante paardenkracht voor dc-motor te berekenen

In het geval van een ongebalanceerde takel is de procedure om rms hp te vinden hetzelfde, behalve dat om de rms horse power te vinden, de (hp) ² gedeeld door de tijd voor hijsen en dalen onder de radicaal moet worden gecombineerd.

Mijnen: Toepassing # 5. Wrijving Hoist Rms Hp:

Laten we de bovenstaande principes bestuderen aan de hand van een praktisch voorbeeld hieronder.

Voorbeeld :

Bepaal de rms hp. benodigd door koepe takel voor een capaciteit van 350 T / u op een diepte van 1650 ft. of 500 meter.

Oplossing:

In het begin, voor koepe hijsen van de skip-load snelheidscurve voor 1650 ft of 500 m diepte, zeg, met een snelheid van 12ft / s, uit figuur 20.1, wordt een belasting van 12, 5 ton geselecteerd.

Daarom uit de formule voor kabeldiameter voor Koepe Friction Hoist,

Over het algemeen zien we uit onze ervaring dat Koepe-takels afgeplatte staaldraadtouwen gebruiken. Vanzelfsprekend worden ook rondstrengtouwen gebruikt.

Hoe dan ook is de veiligheidsfactor voor afgevlakte strengkabel voor Koepe 7.5 en de constanten

Deze verhouding is natuurlijk aan de hoge kant omdat de gekozen touwmaat iets groter was dan die gevonden door de formule. Deze verhouding kan echter worden verbeterd door gewicht toe te voegen aan de skips. Daarom, door bijvoorbeeld 6000 pond toe te voegen aan elke sprong, is de verhouding T1 / T2 = 76500/50000 = 1, 54. Vervolgens moeten we de veiligheidsfactor controleren. In feite is de breeksterkte van vier 1, 25 inch dia's 4 x 71 = 284 ton.

dat is voldoende.

Nu van Fig. 20.6, voor ronde streng en afgevlakte strandkoepe,

. ^. . Een koepe-takel die nodig is voor 350 T / h vanaf 1650 ft diepte heeft een wiel van 100 inch dia met vier 1, 25 "platte strengen, hijsen 12, 5 ton belasting in een skip van 16 ton bij een snelheid van 12, 5 ft / s.

Om de kracht van het motorpaard te vinden, moeten we vanaf figuur 20.3 effectieve EEW selecteren, de traagheid van de takel bij 25.5001b.

Om de root mean-square horse-powers te bepalen moet de full-speed time (tfs) bekend zijn.

Apparatuur # 6. Ventilator :

Een ander belangrijk aspect van mijnbouw is het probleem van voldoende ventilatie in de mijnen waar mijnwerkers werken en ook in de rijwegen. Ventilatie in de mijne is zo belangrijk dat men heeft ervaren dat, waar de ventilatieventilator langer dan zes uur lang niet werkte, de ondergrondse mensen bewusteloos raakten.

Dit gebeurt meestal wanneer het percentage methaangehalte buitensporig hoog is. Daarom is een regelmatig onderhoud van ventilatoren ook erg belangrijk. In het geval van een storing, moeten er voorzieningen zijn zodat de ventilator binnen twee uur in gebruik kan worden genomen, en tegelijkertijd moet er een standby-regeling aanwezig zijn, zodat zodra de hoofdventilator uitvalt, de stand-by-ventilator begint te werken.

In het algemeen wordt de toevoer van voldoende lucht onder de grond behandeld door middel van ten minste één ventilatieventilator die zich bevindt aan het oppervlak van de mijn grenzend aan de opgerichte as. Ventilatie van de mijn wordt verschaft door middel van een door een motor aangedreven ventilator die zich op enige aanzienlijke afstand van de steenkooltrekas bevindt.

Er kan een andere as worden vastgehouden voor ventilatiedoeleinden en ook voor hoofdwikkeling, waarbij de schacht alleen wordt gebruikt voor ventilatie, en het is meestal bedoeld om informatie automatisch naar een kantoor aan de kolentrekas over te dragen. In feite omvat deze informatie doorgaans een indicatie van stroomuitval, lagertemperaturen, watermeters en ventilatorsnelheid of ventilatiedruk.

Wanneer de ventilator echter door een touw of riem wordt aangedreven, is ook een indicatie van een breuk in de omvormer essentieel en in dat geval moet de ventilatormotor automatisch worden gestopt om het risico op brand te voorkomen. Gezien het grote belang van ventilatoren in de mijnen, is het belangrijk om ervoor te zorgen dat de aandrijfmotor en de voorschakelapparatuur betrouwbaar zijn en voldoende efficiënt worden onderhouden om continu te kunnen werken.

Regelmatige testen, onderzoek en reparatie van deze apparatuur worden altijd uitgevoerd in het weekend en op feestdagen. Laten we nu een voorbeeld bekijken voor centrifugale ventilatoraandrijving.

Voorbeeld:

Een 60 pk sterke TEFC SC-motor met 60 kW, 1475 tpm, moet centrifugale ventilator aandrijven met een snelheid van 52 pk bij 284 tpm, draaiingsstraal = 1, 72 ft, gewicht rotor = 172 lbs, straal van gyratie = 0, 3 ft.

Het starten gebeurt met behulp van een automatische Star / Delta-starter met een vertraging voor omschakeling met een maximale instelling van 7 seconden. Zal dit relais een bevredigende start mogelijk maken?

Oplossing:

De volgende tabel geeft de berekening. Zie ook Fig 20.7

Totale versnellingstijd = 5.51.

Daarom zien we uit de bovenstaande tabel dat het relais een adequate tijdvertraging toestaat. Dus het zal het werk doen.

Uitrusting # 7. Kritieke toepassing van transformatoren in mijnen:

In mijnen, als gevolg van kolenfrezen, transporteurs, wikkelaars, schoppen, boormachines en hun variabele belastingen bij verschillende frequenties, blijkt de spanning in het algemeen te fluctueren tussen 370V en 400V in plaats van standaard 500V tot 550V. Als gevolg van de overmatige variatie van de spanning, varieert de belastingsstroom ook excessief.

Dientengevolge worden de transformatoren (en ook de motoren) in het mijnbouwwerk altijd onderworpen aan excessieve hoge piekstromen (veel, boven de nominale stroom) met frequente intervallen. Fig. 20.8 toont curves van spanning Vs. tijd en huidige Vs. tijd voor een transformator die bijvoorbeeld twee 60KW-cuttermotoren levert die worden gebruikt om 400 ton steenkool in 4 uur te maaien, en ook de toevoer naar bijvoorbeeld een 45KW-pompmotor.

Uit deze curve zien we dat één 200KVA, 3, 3KV / 550V transformator, ondergronds gebruikt om twee 60KW-snijders en één 45KW-pomp te laten lopen, heel vaak (zes keer per minuut) wordt blootgesteld aan een stroompiek van wel 900A, en de spanning daalt tot 390 V. Maar de gemiddelde stroom komt op ongeveer. 425A, waarbij de transformator slechts 365A bij 550V kan leveren.

Door deze toepassing raken de transformator en de motoren overbelast. Bovendien wordt de tijdcyclus om te snijden ook verhoogd vanwege het effect van lage spanning. Maar wanneer de werkspanning niet onder de 500V komt en het gemiddelde 535V is, blijkt ook de piek van de stroom aanzienlijk te dalen en de gemiddelde stroom komt ongeveer overeen met 312A.

Daarom lopen de transformator en de motoren ruim binnen de nominale capaciteit, en hier wordt de tijdcyclus voor het kappen van de steenkool gereduceerd. In feite was het in een eerder geval, als gevolg van lage spanning, als het 5 uur duurt om 400 ton steenkool in het tweede geval te snijden, waar de spanning tussen 500 V en 535 V ligt, de tijd die nodig is om dezelfde hoeveelheid steenkool door dezelfde snijders te snijden zal ongeveer 4 uur zijn.

Daarom kunnen we aan de hand van het bovenstaande praktijkvoorbeeld zien wat een belangrijke rol de constante voedingsspanning speelt bij de uitvoering van een mijn. Daarom moeten de ingenieurs in mijnen het distributiesysteem zodanig ontwerpen dat spanningsverlies tot een minimum kan worden beperkt, en in ieder geval niet buiten de gespecificeerde tolerantie valt.

Natuurlijk zijn er plaatsen waar het onmogelijk wordt om de zware fluctuatie in spanning te stoppen.

In dergelijke gevallen is het altijd raadzaam om transformatoren aan te schaffen die bestand zijn tegen het effect als gevolg van sterke schommelingen. Voorafgaand aan de aankoop van een transformator moeten details met betrekking tot de toevoer- en belastingscondities worden verstrekt aan de fabrikant, zodat een correct type transformator kan worden geïnstalleerd.

In feite moeten we de feiten nooit verbergen voor de fabrikanten; anders kan het verlies soms te zwaar worden om te herstellen, door in prijs te besparen door transformatoren van verkeerde specificaties en van slechte kwaliteit te kopen. Daarom, terwijl een explosieveilige transformator of een transformator van het mijnbouwtype wordt besteld, moeten elektrotechnici in mijnen rekening houden met de toepassing en het toevoersysteem naast de standaard Indiase of Britse specificaties.