Ontwerp van plaat- en balkbruggen (met diagram)
Na het lezen van dit artikel leert u over het ontwerp van plaat- en balkbruggen.
Invoering:
Plaat- en balkbruggen worden gebruikt wanneer de economische overspanningslimiet van massieve plaatbruggen wordt overschreden. Voor eenvoudig ondersteunde overspanningen is deze limiet over het algemeen ongeveer 10 meter en voor doorlopende of gebalanceerde cantilever-constructies is deze limiet 20 tot 25 meter.
De dekplaat van een plaat- en balkbrug overspant zich dwars over de liggers die longitudinaal lopen en zich uitstrekken tussen steunpunten of pijlersteunen. De afstand van de liggers is afhankelijk van het aantal liggers dat in het dek moet worden aangebracht en dat weer verband houdt met de kosten van materialen, bekisting, enscenering enz.
Dichtere liggerafstand betekent minder dikte van de dekplaat en bijgevolg besparing in beton en staal in dekplaat maar aangezien het aantal liggers meer is in dat geval, verhoogt dit de hoeveelheid beton, bekisting en versterking voor liggers en voor langere overspanningen waar lagers zijn vereist, het aantal lagers.
Daarom varieert de meest economische indeling van het brugdek van plaats tot plaats, afhankelijk van de materiaalkosten, bekistingen, enscenering enz. In die omgeving. Er is waargenomen dat drie balken dek in het algemeen economisch worden gevonden dan twee, vier of vijf balken dek met een rijbaan voor twee rijstroken. De liggerafstand is in dergelijke gevallen meestal tussen 2, 25 tot 2, 75 meter.
De dwarsbalken of diafragma's worden om de volgende redenen in een brugdek gebruikt:
i) Voor het verdelen van belastingen tussen hoofdliggers.
ii) weerstand bieden tegen torsie van hoofdliggers,
iii) Om de liggers zijdelings te verstijven.
Voor een goede werking zijn ten minste twee dwarsbalken aan twee uiteinden en één in het midden van essentieel belang. Een afstand van ongeveer 4, 5 m. tot 6, 0 m. wordt over het algemeen bevredigend bevonden. Soms in lange bruggen, is het noodzakelijk om voorzieningen te treffen voor het dragen van pijpen (gas, olie of water), kabels enz., Door het brugdek waarvoor ruimte onder het voetpad kan worden gebruikt zoals getoond in Fig. 8.1.
Ontwerp van dekplaat:
Als er geen opening tussen de dekplaat en de dwarsbalken wordt behouden, wordt het plaatpaneel een tweezijdige plaat die continu in beide richtingen is. In tweerichtingsplaten kunnen de livebelastingsmomenten als gevolg van een geconcentreerde of plaatselijk verdeelde belasting worden berekend volgens de "Pigeaud-methode", maar wanneer de dekplaat niet monolithisch wordt gemaakt met de dwarsbalk, dat wil zeggen wanneer een spleet wordt gehandhaafd tussen de dekplaat en de dwarsligger, de plaat kan zijn ontworpen als een wegplaat.
Omdat de lege lading van het dek gelijkmatig over het hele gebied wordt verdeeld, kan de methode die wordt beschreven door "Rankine & Grashoff" worden gebruikt om de deadload-momenten te achterhalen.
Ontwerp van liggers:
Bij het ontwerpen van de liggers, kan de dode last van dekplaat, dwarsbalken, slijtlaag, wielbescherming, railing, enz. Gelijk over de liggers worden verdeeld. De verdeling van de live-belastingen is daarentegen geen eenvoudige. Het hangt van veel factoren af, zoals de overspanningsbreedteverhouding, de eigenschappen van het brugdek en de positie van de belasting op de liggers.
Daarom varieert het delen of distribueren van spanning op de liggers en dus het moment van de belasting van de ligger en daarom moet dit aspect zorgvuldig worden overwogen.
Voorbeeld:
Ontwerp een plaat- en balkbrug met 7, 5 m. duidelijke rijbaan met een overspanning van 12, 0 m. tussen middenlijn van lagers. Het dek kan bestaan uit 3 liggers op een onderlinge afstand van 2, 45 m. centers. Het brugdek heeft geen voetpaden. Laden - enkele rijstrook van klasse 70-R of twee rijstroken van klasse A:
Laat de dwarsdoorsnede van het dek worden aangenomen zoals getoond in Fig. 8.2a.
Ontwerp van dekplaat:
Aangezien de dekplaat monolithisch is met de dwarsbalken, zal deze worden ontworpen als een tweezijdige plaat ondersteund op langsliggers en dwarsbalken met continuïteit aan alle zijden.
Dead Load Moments:
Live-belasting momenten:
Omdat het een tweerichtingsplaat is, zullen de livebelastingsmomenten worden bepaald door de methode van Pigeaud te gebruiken met de verhouding beton van Poisson op 0, 15 zoals bepleit in de.
Pigeaud's methode:
De methode beschreven door M. Pigeaud heeft betrekking op het effect van geconcentreerde belasting op platen die in twee richtingen worden overspannen of op plaat die zich in een richting omspant waarbij de breedte-spanverhouding groter is dan 3. Een samenvatting van de methode wordt hier gegeven.
De spreiding van de belasting kan worden gevonden aan de hand van de volgende vergelijkingen:
Wanneer de waarden U en V zijn verkregen, kan de verhouding U / B en V / L worden bepaald. De waarden van de coëfficiënten ml en m2 worden verkregen uit de curven wanneer de waarden van U / B, V / L en K (= B / L kortere overspanning / langere spanwijdte) bekend zijn.
Moment in de kortere (dwars) richting per meter breedte = W (m 1 + μm 2 ) = W (m 1 + 0, 15 m 2 ) Kgm. en moment in de langere (longitudinale) richting per meter breedte = W (m 2 + μm 1 = W (m2 + 0, 15 m 1 ) K.g. waarbij W de totale belasting is.
Er is voor gepleit dat als gevolg van continuïteit de mid-spanmomenten met 20 procent kunnen worden verminderd en hetzelfde moment ook als ondersteunend (negatief) moment kan worden beschouwd. In het voorbeeld bepaalt het voertuig met klasse 70-R het ontwerp.
Het nemen van mid span- en ondersteuningsmomenten als 80 procent van het bovenstaande zoals eerder vermeld en 25 procent toestaan
Span- en steunmoment in de dwarsrichting per meter = 2872 x 0.8 x 1.25 = 2872 K.g.
Span- en steunmoment in de lengterichting per meter = 670 x 0.8 x 1.25 = 670 K.g.
Ontwerp-momenten per meter:
a) Dwarsrichting
i) Midden in het midden, ontwerpmoment = DLM + LLM = 220 + 2872 = 3092 Kgm. = 30.300 Nm.
ii) Bij ondersteuning, ontwerpmoment = -439 - 2872 = -3311 Kgm. = -32, 450 Nm.
b) Lengterichting:
i) Midden in het midden, ontwerpmoment = 31 + 670 = 701 Kgm. = 6900 Nm.
ii) Op ondersteunend ontwerpmoment = -62 -670 = -732 Kgm. = -7200 Nm.
Diepte van plaat en wapening:
Ontwerp van cantilever:
Dead Load Moment at face of girder:
Live-belastingmoment op het gezicht van de balk:
Het effect van volgsysteemklasse 70-R of wielbelasting is niet maximaal, omdat deze 1, 2 meter moet worden geplaatst. weg van de beschermkap. Klasse A wielbelasting zoals weergegeven in Fig. 8.4 zal het ergste effect produceren en zal daarom het ontwerp bepalen.
Bij het ontwerpen van de liggers, kan de dode last van dekplaat, dwarsbalken, slijtlaag, wielbescherming, balustrades etc. gelijkelijk over de liggers worden verdeeld. De verdeling van de live-belastingen is daarentegen geen eenvoudige.
Het hangt van veel factoren af, zoals de overspanningsbreedteverhouding, de eigenschappen van het brugdek en de positie van de belasting op de liggers. Daarom varieert het delen of distribueren van spanning op de liggers en bijgevolg het moment waarop de lading wordt belast van ligger tot ligger en daarom moet dit aspect zorgvuldig worden overwogen.
a) Dead Load Moments:
Bij inspectie van de dwarsdoorsnede van het dek kan worden opgemerkt dat het delen van de lading op de buitenliggers meer zal zijn. Laten we aannemen dat de buitenliggers elk 3/8 ste en de middenligger 1/4 van de totale last innemen.
. . . DLM op buitenligger = 3/8 x 1, 81, 230 = 67, 960 K gm.
DLM op centrale balk = 1/4 x 1, 81, 230 = 45, 300 K g.
Live-belasting momenten
Distributie van Live Load Moments op de liggers:
'De live belasting en bijgevolg het live lastmoment wordt verdeeld over de liggers in verschillende verhoudingen, afhankelijk van de eigenschappen van het deck. Omdat in dit geval de spanwijdte-breedteverhouding minder is dan 2, zal Morice en Little's vereenvoudigde methode van belastingverdeling worden gebruikt.
Livebelastingsmoment op buitenligger = 1, 87.000 / 3 x 1, 45 = 90, 380 Kgm.
Livebelastingsmoment op centrale ligger = 1, 87.000 / 3 x 1, 11 = 69.190 Kgm.
. . . Totaal ontwerpmoment voor buitenligger = DLM + LLM = 67.960 + 90.380 = 1.58.340 Kgm. = 15, 51, 700 Nm.
Totaal ontwerpmoment voor centrale ligger = DLM + LLM = 45, 300 + 69.190 = 1, 14, 490 Kgm. = 11, 22, 000 Nm. Ontwerp van T-balk a) Buitenligger
De buitenligger heeft een overhang van 1.765 m. van de hartlijn van ligger en centrum tot midden afstand liggers is 2, 45 m. Daarom is de buitenligger ook een T-balk. De gemiddelde dikte van de overhang bedraagt 235 mm. in plaats van de plaatdikte van 215 mm. aan de binnenkant. Daarom is de effectieve breedte van de flens voor T-ligger volgens clausule 305.12.2 van IRC: 21-1987 geldig voor de buitenligger.
De effectieve flensbreedte moet de minste van de volgende zijn:
i) ¼ spanwijdte = ix 12.0 = 3.00 m.
ii) Afstand van de middelpunt tot middelpunt van de straal, dwz 2, 45 m.
iii) Breedte van het web plus 12-voudige plaatdikte = 0, 3 + 12 x 0, 215 = 2, 88 m.
Vandaar 2, 45 m. moet de effectieve flensbreedte zijn. Het gedeelte van de buitenste ligger wordt getoond in Fig. 8.9.
σc = 6, 7 MP; Gemiddelde a c in de flens kan worden genomen als 0, 8 x 6, 7 = 5, 36 MPa
σ s = 200 MP .. Gemiddelde staalspanning is 200 x 1060/1088 = 196 MPa
b) Centrale ligger:
Het deel van de ligger is hetzelfde als dat van de buitenligger, maar het ontwerpmoment is kleiner. Daarom is de sectie veilig in compressie. Wapening voor middenligger, As = 11, 22, 000 x10 3/196 × 1060 = 5400 mm2
Geef 12 Nos. 28 Φ HYSD bars (As = 7380 mm 2 )
Schuifkrachtversterking in de buurt van ondersteuning:
a) Dode lastschaar:
Totaal UDL per meter brug = 9720 Kg.
Afschuiving genomen door buitenligger = 3/8 x 9720 x 6.0 = 21.870 Kg.
Afschuiving genomen door centrale ligger = ¼ x 9720 x 6.0 = 14.580 Kg.
Dode belasting afschuiving ten gevolge van het gewicht van de dwarsbalk op de buitenligger = 1/4 van de totale afschuiving = ¼ x ½ x 2090 = 260 kg.
DL-afschuiving door dwarsbalk op middenligger = ½ x ½ x 2090 = 520 Kg.
. . .Totale DL-afschuiving op buitenligger = 21.870 + 260 = 22.130 Kg.
Totale DL-afschuiving op centrale ligger = 14.580 + 520 = 15.000 Kg.
b) Live Load Shear:
Afschuifkracht voor belasting binnen 5, 5 m. van beide ondersteuningen zal maximaal zijn.
c) Live Load Shear op buitenste ligger:
Aangezien de distributiecoëfficiënt meer zal zijn voor de buitenligger wanneer de belasting dichtbij het midden wordt geplaatst, wordt de klasse 70-R belasting geplaatst op een afstand van 6, 0 m, dwz in het midden van de overspanning. Daarom zal de reactie van elke ondersteuning en als zodanig de totale LL-afschuiving 35, 0 ton = 35.000 kg zijn.
LL-afschuiving op de buitenligger = verdelingscoëfficiënt x gemiddelde LL-afschuiving = 1, 45 x 35.000 / 3 = 16, 916 kg.
Met een impact van 10 procent, LL-afschuiving op buitenligger = 1, 1 x 16, 916 = 18.600 Kg.
d) Ontwerpschaar voor buitenligger:
Design Shear = DL Shear + LL Shear = 22.130 + 18.600 = 40.700 Kg. = 3, 99.200 N
Schuifspanning = v / bd = 3, 99, 200 / 300 × 1060 = 1, 26 MP.
Volgens clausule 304.7 van IRC: 21-1987, toelaatbare schuifspanningen voor M20-beton
i) Zonder dwarskrachtwapening = 0, 34 MP a
ii) Met dwarskrachtwapening = 0, 07 x 20 = 1, 40 MP a . -
Daarom zal de sectie veilig zijn met dwarskrachtwapening.
Schuifkrachtversterking voor buitenste ligger:
Gebogen staven:
Afschuifweerstand van 2 - 28 ° gebogen staafjes in dubbel systeem = 2x2x615x200x 0, 707 = 3, 47, 800 N
Niet meer dan 50% van de schaar mag echter worden gedragen door gebogen staven. Vandaar dat de afschuifkracht wordt gedragen door gebogen staven = ix 3, 99, 200 = 1, 99, 600 N en de afschuifkracht wordt gedragen door beugels = 1, 99, 600 N
Schuifkrachtversterking voor andere secties:
De schaar op verschillende secties moet worden berekend en dwarskrachtwapening moet overeenkomstig worden verstrekt zoals hierboven uitgelegd.
e) Live Load Shear voor centrale ligger:
Traceerbelasting op klasse 70-R wanneer geplaatst in de buurt van de steun zal een maximaal effect produceren (Fig. 8.10).
R A = 70.000 x 9.715 / 12.0 = 56.670 kg.
Afschuiving op A = R A = 56.670 Kg.
Afschuiving met 10% impact = 1, 1 x 56, 670 = 62, 340 kg.
De spanning van de spanning onder spanning op de middenligger wordt geëvalueerd, waarbij de dekplaat continu boven de middenligger wordt beschouwd en gedeeltelijk over de buitenliggers wordt gefixeerd. In een dergelijk geval kan het delen van de schuif worden aangenomen als 0, 25 op elke buitenligger en 0, 5 op de middenligger.
Dit overschrijdt de toegestane limiet van schuifspanning van 1, 40 MP, met dwarskrachtwapening. Vandaar dat de sectie moet worden gewijzigd.
Laten we het lijfgedeelte bij de steun verbreden tot op hetzelfde niveau als het onderste lampje zoals weergegeven in Afb. 8.11.
Extra DL-afschuiving door de verbreding van de baan zoals in figuur 8.11
Vandaar deze spanning binnen de toegestane limiet met dwarskrachtwapening.
Schuifkrachtversterking voor centrale ligger :
Gebogen staven:
Afschuifweerstand van 2 nrs. 28 Φ opgerichte staven in dubbel systeem als in buitenligger = 3, 47, 800 N. Niet meer dan 50 procent van de ontwerpschaar wordt echter gedragen door de gebogen staven. Vandaar dat afschuiving om te worden weerstaan door gebogen staven en stijgbeugels ½ x 4, 56, 700 = 2, 28, 350 N elk is. Met een beugelafstand van 175 mm,
. . .Als 10 Φ 4-pootige beugels worden gebruikt, heeft Asw = 4 x 78 = 312 mm 2 verstrekt
Afschuiving op een afstand van 2, 5 m. (dwz waar de normale breedte van de baan van 300 beschikbaar is en waar de schuifweerstand van opgekruiste balken niet effectief is).
DL-afschuiving bij ondersteuning = 15.100 Kg.
Minder belasting op 2, 5 m lengte, dwz ¼ x 9700 x 2, 5 = 6075 Kg.
DL-afschuiving bij de sectie = 15.100 - 6075 = 9025 Kg.
LL-afschuiving op 2, 5 m van de steun:
Schuifwapening op andere delen van de ligger moet worden uitgewerkt volgens dezelfde principes als hierboven beschreven.
Minimale zijvlakversterking :
minimale zijvlakversterking op beide vlakken is gelijk aan 0, 1 procent van het webgebied.
Versterking per meter diepte = 0, 1 / 100 x 300 x 1000 = 300 mm 2
Geef 6 dia. ms bars @ 150 mm (As = 375 mm 2 ).
Versterkingsdetails van centrale ligger worden getoond in Fig. 8.13.
Ontwerp van dwarsbalken:
Aangezien de overspanningsbreedteverhouding van het dek kleiner is dan 2, is het dwarsschot niet rigide en daarom is de centrale dwarsbalk ontworpen door de vereenvoudigde methode van Morice and Little.
Dead Load Moments:
Maximaal dwarsmoment per meter lengte van het dek in het midden wordt gegeven door:
M y = b [μ 0 r 1 - μ 3 0 r 3 + μ 50 r 5 ] (8.3)
Waar r n = (= 1, 3, 5) = (4w / nπ) sin (nπu / 2a) sin (nπc / 2a)
Het transversale dek wordt nu onderworpen aan momenten als gevolg van de volgende dode belastingen:
a) Udl vanwege gew. van dekplaat en slijtlaag verspreid over de lengte en de breedte van het dek.
b) Udl vanwege het gewicht van de hoofdbundels die in de lengterichting werken, maar puntbelasting langs de dwarsrichting.
c) Udl vanwege zelftevredenheid van dwarsbalk werkend in dwarsrichting maar puntbelasting langs langsrichting.
a) Udl vanwege dekplaat en slijtlaag:
Om het dwarse moment te bepalen als gevolg van de belasting van item (a) hierboven, wordt het equivalente dek met breedte 7, 35 m. kan worden opgedeeld in een aantal gelijke delen ', zeg 4 gelijke pannen van elk 1, 84 m. breedte en het effect van elke belasting op het transversale dek dat werkt op het bijv. van elk onderdeel kan worden opgeteld en het transversale moment kan worden verkregen uit vergelijking 8.3 uitgaande van u = c = a.
Belasting per meter dek met uitzondering van wt. van T-bcam zoals eerder uitgewerkt = 6944 Kg.
Verdeling van de equivalente breedte in 4 gelijke delen, belasting per onderdeel = 6944/4 = 1736 Kg.
De waarden van Fig. 6.10 bij bijv. Elke lading worden hieronder weergegeven:
b) Udl vanwege gew. van grootlicht:
In dit geval wordt de Udl over de hele lengte verdeeld, maar de wt. van de balken werkt op het dwarse dek op balkposities. De transversale momentcoëfficiënten kunnen worden verkregen uit de invloedslijncurven (figuur 6.10) die overeenkomen met de bundelposities, het gewicht van elke bundel per meterloop is gelijk aan 925 Kg. zoals eerder berekend.
De waarden van Fig. 6.10 bij de straalpositie zijn als volgt:
c) Zelf gew. van dwarsligger:
De dwarsbalken kunnen worden verdeeld in 4 gelijke delen, het gewicht. van elk onderdeel wordt aangenomen dat het in het zwaartepunt werkt. Gew. van elk onderdeel = ¼ (2090) = 520 kg.
De waarden van Fig. 6.10 bij bijv. Van elke lading zijn:
Live laadmoment:
Het live belastingsmoment op de traverse van hetzelfde deck is bepaald voor laden van klasse AA (gevolgd). Het betreffende dek is onderworpen aan klasse 70-R belasting. Daarom is enige aanpassing nodig om het actuele lastmoment op de dwarsbalk te achterhalen.
Omdat θ en α-waarden van beide decks hetzelfde zijn, blijft de invloedslijn voor dwarse-momentcoëfficiënten zoals weergegeven in figuur 6.10 hetzelfde. Omdat de lengte van de volgde belasting van klasse 70-R echter 4, 57 m is. in plaats van 3, 60 m. bij klasse AA-rupsbanden bedraagt de belading 7, 66 ton / m. voor de eerste in plaats van 9, 72 ton / m. de laatstgenoemde.
Een andere wijziging is het gebruik van afb. B-15 in plaats van B-14 (bijlage B) voor het bepalen van de waarden:
Moment op de dwarsbalk met 10 procent slag = 1, 1 x 17, 22 = 18, 94 tm.
Vanwege lokale concentratie van belasting kan dit moment met 10 procent worden verhoogd.
. . . Ontwerp LLM op dwarsligger = 1, 1 x 18, 94 = 20, 83 tm. = 20.830 Kgm.
. . . Ontwerpmoment = DLM + LLM = 4060 + 20, 830 = 24, 890 Kgm. = 2, 44, 000 Nm.
Ontwerp van sectie voor dwarsbalk:
Effectieve flensbreedte moet de minste van de volgende zijn:
a) Dode lastenschaar:
De verdeling van de lege lading van de plaat, slijtlaag, enz. Wordt getoond in Fig. 8.16a.
i) Afschuiving vanwege het gewicht van de dekplaat en slijtlaag
= 2 x ½ x 2, 45 x 1, 225 x (0, 215 x 2400 + 0, 085 x 2500) = 2186 kg.
ii) Afschuiving vanwege zelfgebruik. van kruisbundel = ix 2, 45 x 0, 81 x 0, 25 x 2400 = 595 kg.
iii) Gewicht centrale lamellen per m. = 1/3 x 2776 Kg. (bereken de berekening van de dode belasting voor het ontwerp van de ligger) = 925 kg.
Afschuiving als gevolg van gew. van middenligger = 925 × 12.0 / 4 = 2775 Kg.
. . .Totale ontladingsschuif = 2186 + 595 + 2775 = 5556 Kg.
b) Leeflastschaar:
Voertuigen met klasse 70-R produceren een maximale afschuiving wanneer de lading op het dek wordt geplaatst zoals getoond in Fig. 8.16b.
Longitudinale verdeling:
Reactie van de tankbelasting op de dwarsbalk (uitgaande van eenvoudige reactie) = 2 x 35, 0 x 4, 858 / 6, 0 = 56, 67 ton.
Transversale distributie:
Het gedeelte van de lading dat op de dwarsligger na de langsdistributie komt, wordt gedeeld door de hoofdstralen in verhouding tot de reeds eerder gevonden verdelingscoëfficiënten. De reactie op de buitenste balk zal de schaar op de dwarsbalk geven.
Reactie op buitenligger = 56, 67 / 3 x 1, 45 (distributiecoëfficiënt) = 27, 39 ton = 27, 390 kg.
. . . Ontwerpschering op de dwarsbalk = DL-afschuiving + LL-afschuiving = 5556 + 27, 390 = 32.946 kg. = 3, 22, 900 N.
Afschuiving kan ook worden berekend op basis van het dwarsmoment op de dwarsligger dat eerder is ontdekt, ervan uitgaande dat UDL op de dwarsbalk werkt en de dwarsbalk eenvoudig op de buitenliggers wordt ondersteund.
Aangezien de schuifspanning de toelaatbare grens van 0, 34 MP overschrijdt, zonder dwarskrachtwapening, is hetzelfde noodzakelijk. Toegestane afschuifkracht met dwarskrachtwapening voor beton van M20-kwaliteit = 0, 07 x 20 = 1, 40 MP a .
Schuifkrachtversterking:
Gebruik van 2 nos. 25 Φ HYSD-balken gebogen balken, schuifweerstand = 2 x 490 x 200 x 0, 707 = 1, 38 600 N. Balansverschuiving van 1, 84, 300 N moet worden weerstaan door beugels. Met 10 ф 2-pootige beugels @ 125 mm., Benodigd vereist = Vs / σ s d = (1, 84, 300 × 125) / (200 × 922, 5) = 125 mm 2 . Bijgeleverd = 2 x 78 = 156 mm2. Vandaar bevredigend.
Details van enkele plaat- en balkbruggen:
Het ministerie van Scheepvaart en Transport (Roads Wing), Govt. van India heeft "Standard Plans for Highway Bridges - Concrete T-beam Bridges" met 7, 5 m gepubliceerd. rijweg en met of zonder voetpaden. De brugdekken hebben drie nummer-T-balken van verschillende diepten, afhankelijk van de overspanningen.
Er zijn echter drie nummer dwarsliggers voor effectieve overspanningen tot 16, 5 m. en vier-cijferige dwarsbalk voor effectieve overspanningen van 18, 75 tot 24, 75 m. Het ontwerp is gebaseerd op M20-beton en staal S 415. Belangrijke details van deze bruggen worden gegeven in tabel 8.1 en 8.2.
